式中 为塑性曲折力矩 与弹性曲折力矩极限值 的比值， 为弹性曲折挠度的最大值，按下式核算：

  确认了弹复曲率后，依据弹复曲率与塑性曲折力矩成正比的原理，相对曲折力矩按下式核算：

  辊式矫直机上辊的调整方位如图5所示[1]， 标明板材不曲折时上外表的轮廓线，它同水平线歪斜成必定视点 ，即楔度或歪斜度。 标明板材曲折后上辊外表的联线辊方位的压下量，它沿以下各辊逐步减小至第n-1辊时设定为零，这主要是考虑矫直机辊数较多（n=17）和矫直变断面板材，设定 能够更可靠地确保出口板材的矫直质量。

  摘 要本文在研讨矫直辊间板带曲折挠度的基础上，给出了压下调整量的核算办法，树立了依据反向曲折挠度和弹复曲率核算曲折力矩的办法，更便于考虑资料的强化和矫直机的型式及调整计划，对矫直机的规划和出产具有实践使用价值。

  考虑到原始曲率有正负号，即 ，因而，树立以第3辊矫直 的原始曲率的核算办法，较之树立在以第2辊矫直 的原始曲率的核算办法是一个更合理和更切合实践的办法，因为 的原始曲率的板带材经过第2辊时或许没有正真取得曲折。

  此外，如前所述，第2辊和第n-1辊的曲折梁跨度与中心各辊不同，特别是关于歪斜摆放和平行摆放的辊式矫直机，反向曲折挠度从第3辊至n-2辊都是按必定规则改动的，便于树立更合理更有规则的核算模型和调整办法。

  关于平行摆放的矫直机，第3辊至第n-2辊的反方向曲折曲率都是相同的，故依据公式（13）的几许联系，可得：

  确认了 和 就能够核算出 和 ，然后按公式（15）就能确认压下调整量的数值。

  上述压下调整量的核算办法是树立在反方向曲折曲率和弹复曲率以及反方向曲折挠度的理论基础上的，较之以往核算总曲折挠度的办法更直接和简略，不用核算剩余挠度，特别是更便于考虑资料的强化，是一个值得引荐的办法。

  关于上下辊平行摆放的钢板矫直机，除第1辊和第n辊可独自调整外，其他各个上辊都是团体调整的，故第3辊至第n-2辊的反方向曲折挠度都是相同的。

  板带矫直机上排辊相对下排辊的压下量用 标明（图4），它能够用该辊的反向曲折挠度和相邻两辊的反向曲折挠度标明，即：

  代入公式（11），而且上式中的 和 别离令公式（11）中的i为i-1和i1可得：

  关于歪斜摆放的矫直机，无论是何种变形矫直计划，为确保出口板材的矫直质量，可令 ， ，然后，由公式（13）的几许联系，得出n-2辊的弹复曲率为：

  榜首重型机器厂和东北轻合金加工厂经过模仿样机的实验标明[2]，，按 进行上辊的调整很好地满意了矫直质量的要求，而且答应有必定的动摇规模，大约为 ，阐明上述办法给出的理论值同实验确认的数值是契合的。

  （1）树立以第3辊矫直 的原始曲率的核算办法是一个更合理和更切合实践的办法；

  辊式板带矫直机的压下准则联系到板带材的矫直质量及曲折力矩、曲折曲率和矫直力的核算。首要，研讨第i辊的曲折（图1a），在力矩改动符号的当地把断面切开，取出长度 的轧件（图1b），研讨 长度的轧件在力 效果下发生的挠度。

  一般原始曲率半径 ，则关于实验板材： ， ， ， ，故按公式（18）和（26）核算， 。将n=17和 、 数值代入公式（33）可得 。

  因为上述核算办法是树立在以第3辊矫直 原始曲率的基础上，而第3辊的弹性挠度 正好是第2辊的一半，因而，为了与本来实验数据比照，公式（33）中 值除以2，分母中数字12改为与本来相同的6。

  （3）树立在反向曲折挠度和弹复曲率基础上的办法更直接和简略，特别是更便于考虑资料的强化。

  [1] 连家创.变断面板材辊式矫直机的调整准则.东北重型机械学院学报,1982年第2期.

  [2]刘家运,温庆恩等.变断面板材矫直实验总结.榜首重型机器厂,1981年9月.

  对上下辊歪斜摆放的钢板矫直机，反方向曲折挠度从第3辊至第n-2辊是线辊，因为曲折梁的跨度不同，由图3中的几许联系可得：

  这样，核算能够从第3辊开端，即令第3辊的反向曲折曲率等于使 的原始曲率得到矫直所需求的弹复曲率 ，故得：

  弹复曲率 依据原始曲率 由式（18）经过迭代核算求得，故对小变形矫直计划，第3辊的反向曲折挠度 应等于弹复挠度 ，即：